valvol писал(а): Выкладывайте здесь или присылайте
Структура контура переменная, системы дифуров меняются в разных интервалах, вряд ли кого интересуют переменные состояния этой системы. Я по Розанову считал, особого смысла в этом нет, любой симулятор справится с такой задачей на раз. На пальцах это всё легко считается с учётом того, что форма тока в контуре близка к синусоидальной. Конечные формулы ниже, выдернул из лички в форме вопрос-ответ, но вопросы по этическим соображениям убрал, думаю и так всё понятно, обсуждался прикидочный расчёт преобразователя 300вт, 50кГц. По такой методике расчёта не надо задумываться о работе схемы рекуперации, она сама вступит в дело при достижении тока нагрузки своего максимального значения. Далее из личной переписки:
… Амплитуда тока в контуре: Im=1,57*Iнпр*Fo/F, где Iнпр – приведенный к первичке максимальный ток нагрузки (через коэфф транформации, как обычно), Fo/F – отношение рез частоты контура к рабочей частоте преобразователя. Выбирай частоту контура чуть выше рабочей частоты преобразователя, с учётом величины дед-тайм. Иными словами, если время деда пренебрежимо мало, то частота контура равна или выше рабочей.
Затем рассчитай необходимое волновое сопр контура: Ро= Uп/2Im, здесь и далее Ро- греческая буковка, обозн волновое сопротивление, тут в редакторе подходящего символа нет. Uп-входное выпрямленное напряжение сети.
Емкость резонансного контура Cрез=1/(2Pi*Fо*Po),
Величина резонансной и дополнительной индуктивности: Lрез=Lдоп=Po^2*Cрез.(квадрат волн сопр на рез емкость)
Все, прикидочный расчет закончен. Величина токоограничения пропорциональна входному напряжению, если сеть плавает, то и ток ограничения будет изменяться в той же пропорции. Пишу по-памяти, бумаг с записями под рукой нет, если будут расхождения данных расчета с результатами моделирования, или другие вопросы,- спрашивай
…прикинул твой вариант. Для определённости допустим 30 вольт выходных, максимальный ток 10 ампер (вариант на несколько различных вых напряжений возможен, работа схемы и расчёт не изменится). Накинем примерно 1,5 вольта на потери в вых диодах и др, оптимистично конечно, ну да ладно. Итак, холостой ход 31,5 вольта. Пусть входное 300 вольт, тогда Ктр для полумоста составит 4.76. Посчитаем нужную нам макс амплитуду тока в контуре и ключах: Im=1.57*10/4.76*1,136=3,74(ампер), где 1,136 отношение рез частоты контура к частоте преобразователя (56,8/50). Необходимое волновое сопр 150/3,74=40(Ом); Срез=1/(6,28*56,8*40)=70(nF); Lрез= Lдоп=40*40*70nF=112(uH)
Результаты моделирования с этими параметрами – максимальная амплитуда в контуре при 10А на выходе составила 3.81 ампера. Неплохое совпадение учитывая, что мы брали потери в виде 1,5 вольт от балды, ток намагничивания так же добавил погрешность. Это начало ограничения тока, до этого момента напряжение на выходе стояло колом. При полном КЗ (нагрузку задал 10миллиом) амплитуда тока в контуре по результатам моделирования 4.42 ампера. Согласись, неплохой результат для такой простой схемы. Потери в каждом ключе составили 2.67вт при нагрузке 300вт и 4.53 вт при полном КЗ, рост потерь связан в основном с появлением небольшого сквозняка через боди-диоды при перегрузке, полезно укоротить деда раза в два.
…Ls конечно же входит в состав Lрез., а в Lдоп –не входит. Т.е возможен случай, когда Lрез =Ls, тогда нужна только одна внешняя Lдоп, равная резонансной Ls, на твоём кольцевом сердечнике такую здоровенную Ls не получить. В любом случае межслоевой изоляции не жалей если окно позволяет, меньше будет внешняя Lрез. Схема толерантна к разбросу параметров контура и небольшому изменению частоты преобразователя, это очень полезная особенность режима прерывистых токов, в любом другом режиме такое невозможно. Схема рекуперации накладывает некоторые ограничения на уход параметров контура, но необходимый зазор есть.
|
Поясни пжл.
, эта топология позволила избавиться от схемы плавного заряда банок на выходе резонансника, т.е. софт старт в этой топологии получается сам по себе