Power Electronics

Мост на IGBT с разделением обмоток и рекуперативным демпфером.
Кривуля для Uн=36в Iн=36А.
Вот то-же самое, но для моста без разделения и без демпферов.
Остальное как и в предыдущей схеме:

А здесь мост с разделением и демпфером, но подгружен.
Появилась "попенс" тока нагрузки:

Я скачал твою модельку моста с разделенными обмотками и вместо 0.17 ом подставил 2000ом - типа холостой ход. Кзап не менял, законных 0.8 как и было. В результате получил жуткие результаты ХХ. Картинки точь в точь как у gyratorа на предыдущей странице.
А вот когда убрал регенерат, то все стало на свои места и вроде как очень даже красиво и на ХХ и под нагрузкой. Даже если припечатать простой RCD , то все равно очень неплохо все вглядит.
А что это за L10, ток которой на твоих картинках. Чета я такой на схемке того разделенного моста не видел ?

Это разряд демпферных к-ров противоположного плеча.
В паузе на них по 150В и при открывнии ключей, вторая
первичка (та в которой ключи закрыты) добавляет еще 300В
и происходит разряд до нуля демпферных емкостей в источник .
Поскольку в контур разряда входит Ls, то она "запоминает" амплитуду
тока разряда и медленно сбрасывает ток во время открытого состояния ключей (не своей половины, а противоположных). Отсюда и спадающая часть на токе через ключ. Получается сумма тока намагничивания первички (при ХХ) и тока индуктивности рассеяния противоположной обмотки, который медленно спадает т.к. к ней прикладывается малое напряжение, равное сумме падении на открытом ключе и соотв-щем диоде.
Так что, это плата за уменьшение комм. потерь при ном. нагрузке и отсутствие выбросов напряжения на выпр. диодах. За все приходится платить. Это негативный момент работы данного демпфера в любых
двухтактных схемах, а не только с разделением обмоток.
Кстати, при ном. нагрузке, инд. рассеяния первички с открытыми ключами запоминает обратный ток выпр. диодов, приведенный к первичке, а затем медленно сбрасывает его в источник .
И на нарастающий, через ключи, ток нагрузки "садиться" спадающий ток инд. рассеяния. Получается не типичный вид кривой тока через ключи.

Да забыл я уже ту схему. Работаю с моделью реально работающего моста с подставленными реальными индуктивностями. Только это не сварочник. А L10 - индуктивность намагничивания.
В принципе, gyrator чего-то объяснил, может быть, оно так и есть.
Если проблема ХХ в сварочнике - главная, тогда, конечно, лучше делать что другое.
Разделение обмоток не обязывает применять регенеративный демпфер. Можно и диссипативный. Но оно всё же позволяет уменьшить потери при простоЙ ШИМ, по сравнению с классическим.
Я то сравниваю с самым крутым, что до сих пор делал - с фазосдвигающим мостом. И не нарадуюсь. Гораздо проще, и реактивных токов по 20А в течение всего цикла всё же нет.
Но для каждого, естесственно, свои критерии выбора.

И правильно делаешь. А если увеличить
в модельке Ls до 6u, то и на ХХ все будет
приемлемо.

Да мне же не на картинке красоту наводить, а реальные индуктивности рассеивания у меня больше 2u не получаются.

А кто мешает добавить дроссельки в первички?
В стаб. ИВЭП длительность на ХХ мала и потери проводимости
и-за "запоминания" в Ls разрядного тока демпферных емкостей
чихня. Зато выигрыш от уменьшения комм. потерь и отсутствия
выброосов на выпр. диодах - весьма заметен.
С другой топологией такую картинку на ХХ не получишь:



Если на картинке, при корректной модели, все красиво, то и в
железине тоже. Проверено многократно. Иначе давно забросил-бы
симулятор.

gyrator
Панятна , спасиба за ликбез. Так и думал, что это врожденный порок.
И еще вапрос , не догоню никак самосимметрирования моста с раздельными обмотками.

Причина этого, ИМХО, в следующем:
-Особенностью работы топологии с разделением обмоток, является
"запоминание" индуктивностью рассеяния первички обратного тока
выпрямительных диодов, ессно приведенного к первичке. При закрывании
ключей этот ток суммируется с током нагрузки и определяет скорость
нарастания напряжения на к-ре демпфера.
В паузе, при наличии подмагничивания, из тока одного выпр. диода
вычитается ток намагничивания, а к току другого добавляется. Так как ток
восстановления зависит от прямого тока, то происходит "автоматическое" регулирование
доп. тока "запоминаемого" индуктивностью рассеяния первички и
соответственно "регулирование" скорости заряда демпферного к-ра. Чем выше скорость,
тем меньше вольт-секундная площадь треугольника спада напряжения на первичке, и,
соответственно, общая вольт-секундная площадь импульса напряжения на первичке. Отсюда и
уменьшение тока намагничивания. Очевидно, что эффективность воздействия данного
механизма зависит от длительности импульсов на первичке. Чем уже
импульс, тем сильнее воздействие. Однако это относится и к дестабилизирующим
факторам- всяческим задержкам на включение и т.д. Следовательно, перекомпенсация
невозможна.
Негативным фактом "запоминания" инд-ю рассеяния избыточного тока,
является увеличение потерь проводимости в ключах за счет протекания доп.
тока (как в фазнике).
Зато нет выбросов и потерь в выпрямительных диодах. Поэтому в целом,
баланс может быть положительным.

Ну, малаец!
Меня три года специально обучали объяснять любые физические процессы, а я такого количесива причинно-следственных явлений в одно связать так и не смог. Видно, пора на пенсию.
Спасибо за толковое растолковывание, однако, надо осмыслить. И при случае проверить.

gyrator

Присоединяюсь к Multik! Он вероятно имел ввиду МАЛАДЕЦ!

А смайлик класс!

gyrator
До конца не осмыслил еще, но все равно данке шоне


Так получается что без этого демпфера и самосиметрирования не будет ?

Кажется, надо отделить мух от котлет.
Здесь используется две независимые примочки:
1 Разделение обмоток.
2 Регенеративный дмпфер.
Насколько я понял, это является

У регенеративного демпфера свои особенности.

Кстати, у меня как раз стоит мост с разделёнными обмотками без демпферов. Не поленился, включил. Выбросы на выходных диодах 150EBU04 при нагрузке 40А и выходном напряжении 80 В достигают 400 В. Хотя RC-цепочки 1000 пФ и 100 Ом стоят поперёк каждого диода. То есть, сама по себе топология разделения обмоток вроде как не спасла диоды от перенапряжения, и если в модели убрать демпферы, выбросы на выходных диодах тоже появляются, хотя не такие, как в жизни. Так что, уважаемый gyrator, думайте дальше.
Скоро сделаю демпферы, попробую померить всё остальное.

От выбросов, обусловленных идуктивностью рассеяния вторички, данная топология не спасает. Тут и думать нечего.
P.S. Если более точно сформулировать, то выбросы будут и при отсутсвии инд. расс. вторички . Это обусловлено наличием инд. расс.
в каждой из разделенных первичек. Поэтому при сбросе доп. тока
инд. расс. через обмотку с выключенными ключами, ток будет ограничиваться инд. рассеяния этой обмотки. Но поскольку величина
этой индуктивности много меньше индуктивности накопительного дросселя, то и ток через нее нарастает быстро. Значит и длительность
и амплитуда выброса будут меньше чем в других топологиях.
Поставь вместо 200 вольтовых диодов 400 вольтовые (и не забудь уменьшить номинал резистора в RC цепочке до 10) и они
не будут работать стабилитронами. А в "кривеньком" и обычном
мостике будут.

Экспериментально вычислил, что с моими обмотками минимальный выброс случается всегда при 24 Ом. Дальнейшее уменьшение - при увеличении ёмкости. Но тут уж мощностью этого резистора определяется.