Donetsk писал(а):
...ну звиняйте...
Уж не обессудьте, как могу
ТТ он и в Африке такой же. Потому об общем принципе.
Ктр определяет соотношение токов первичного витка (обычно один) и во вторичке. При этом, чем ближе к КЗ находится ТТ, тем меньше потерь он вносит в первичную цепь (идеальный датчик тока). Из этого следует, что надо стремиться к динной вторичке и минимальному сопротивлению нагрузки.
Допустим надо от импульса тока первички 30А получить на входе некоторого контроллера импульс 1В. Пусть схема предполагает и регулятор именно в этой цепи. Тогда для регулировки +/- 30% уже необходимо иметь 1,3В. Далее, вернее наоборот, эти 1,3В получены с некоторого выпрямителя, пусть он двухполупериодный на Si - стало быть с вторички на выпрямитель надо подать уже 2,8В. С напряжением определились.
Для определения тока вторички озадачимся потерями. Допустим мы можем себе позволить 3Вт потерь, а создавать их будет "согревающий " ток 3/2,8=1,07А. Затрудняюсь задать ориентировочное заполнение для сварного пуша на максимальном токе, потому от балды беру 0,65 и теперь импульсный ток вторички 1,07/0,65=1,65А, а число витков 30/1,65=18. Сопротивление нагрузки 1,3/1,65=0,79Ом.
Теперь можно по вторичке определить габарит ТТ (для 2,8В и 1,65А) по стандартной методике, но обычно из конструктивных соображений габарит оказывается больше расчетного.
Все. Не принимать буквально, это принцип, причем довольно грубо. Может где и лопухнулся второпях - смотрите творчески, там в сооношении витков и нагрузки возможны большие вариации
ЗЫ. Это для передачи импульса поциклового ограничения тока, а уж конденсатор (если такой предполагается) сильно зависит от схемы регулирования. Это к ТТ не относится.