Добрался до компа.
Продолжаю вещать. по последней лабе. Мыцли такие:
Напряжение датчика рис.5 есть разница напряжений между голубым и белым сигналами рис.6. Но , глядя на рис.6, становится понятно, что керн с меньшими витками (голубой сигнальчик) насыщается сильнее и dB/dt в ём имеет свойство быстрее падать к моменту переключения плеч.
Почему керн с меньшими витками насыщается сильнее ? потому что в нагруженной обмотке датчика
НЕХ-а_Трибуна с самоподмагничиванием, поток самоиндуциии датчика, по правилу Ленца, направлен против потока инициирующего намагничивание из первички. И хотя весь вновь создаваемый поток датчика в основном пойдет по периферии мимо инициирующего, толчок к созданию этого потока начинается в центральном керне. Разница в 1 виток способна создать бОльшее магнитное сопротивление на керне его нахождения где больше витков, поэтому поток и индукция в таком керне окажется меньше. Вообще говоря, рояль играет произведение числа витков на площадь кернов, если керны разные. Даже тут первопричиной всего процесса образования вторичного потока от датчика и его направления является пресловутый закон Фарадея. Хотя можно и даже проще решать используя закон полного тока. Я проделал эти вычисления с магнитными цепями и для данного опыта получил вот что: при работе по рис.4 индукция в центральном керне отличается на 0,5% от случая работы датчика на ХХ. При этом индукция керна с 8 витками выше на 12% чем случай на ХХ а керна с 9 витками ниже на 13% чем при холостом ходе. Однако…. это наталкивает на мыцль о том , что перекос в витках эквивалентен перекосу сечения, как собс-но ранее и предполагалось. Чтобы удостовериться что на малых токах (более линейном участке намагничивания) это фигня такая же, я провел измерения с током первички 80 mA и получил ток выхода датчика 33mA . Проценты изменились на 11 и 12,3. многа букаф.
Заметно также по рис1-2-3-4 что максимальное напряжение сигнальчика не может превысить напряжение на 8-9=1 витке (или половина витка первички) и этот максимум является результатом быкновенной трансформации вольтов по закону Фарадея. Однако со снижением сопротивления нагрузки, начинает влиять нелинейная индуктивность датчика, которая не является постоянной величиной, что естественно. Например на рисунке 3 наблюдается участок почти горизонтальный с большой индуктивностью датчика и весьма ровно наклонённый(ближе к центру) где индуктивность уменьшилась , но не сильно меняется. На этом наклоненном участке расчётная индуктивность датчика = 0,7mH .
Начиная с Rнагр 3.3 Ом и менее форма сигнала не меняется а только падает амплитуда кривулинки. Кстати,
Andr, зазоры по кернам эту индуктивность могут и прибить, даже 0,1 мм.
Вывод1: цэ есть дырка Гиратора.
Отличие в том, что дырка физически отщиппливает часть сечения и с отщипленного участка уже работает дифТТ а энта перекошенная обмотовка перераспределяет часть потока кернов (отщипывает у одного и добавляет другому) за счет относительной разницы витков к их среднему кол-ву (8+9)/2 .
Если дырка к примеру отсекает 1/10 часть сечения, то её параметры выхода таковы
Iкз= МДС_ням, Uхх= 1/10 Uвитка. (без токового транса очень трудно пользоваццо)
для датчика НЕХ_Трибуна Uхх= Uвитка, Iкз= МДС_ням/
100 (проверено и на картинках это видно, первичка 2х45 витков если кто будет пересчитытвать).
Если в дырку засунуть столько же витков , во сколько S керна больше S откушенной дыркой (возмем к примеру число 10) , то будет почти тое самое на тое самое вплоть до вольтов ХХ. Правда, ток КЗ в дырке при этом будет в соответствующее число раз меньше МДС_ням/10 ( лехко посчитать по закону полного тока, что в данном случае удобно). Но не во
100. Потому что так складываются обстоятельства, что в менее насыщенном керне паразитная индуктивность рассеяния в 10 раз больше из –за меньшей степени насыщения этого керна. Такой вывод можно сделать если сопоставить просто 1 виток вокруг керна, препятствующий насыщению его и 10 витков на ненасыщенном керне при аналогичных условиях. Но для 1 витка (без витков на другом керне) очевидно что Iкз= МДС_ням (и это подтверждается полуэмпирически ) то 10 витков дадут в 100 раз большую индуктивность рассеяния, благо что несмотря на нелинейность, при одинаковой степени насыщенности материала, индуктивность хоть бы и рассеяния завсегда пропорциональна квадрату числа витков.
Ломакин писал(а):
Уже писал с самого начала- ЭТО АВАРИЙНЫЙ датчик. Он неприменим для нам контроля! Предохранитель, ежели желаете. В отличие от дирки Гиратора, где уровень отсечки по току, а стало быть и индукции можно регулировать.///////
Особым случаем ПМСМ является модификация Трибуна, где ПМСМ начальный участок характеристики датчика работает как интегратор вольт-секунд, давая линейный рост тока, а вблизи насыщения генерирует импульс тока из-за смещения петель гистерезиса на кернах. Если удастся получить достаточно большой размах тока в линейной части, то датчик становится весьма актуальным для полного контроля сердечника БЕЗ дополнительных примочек. Сомнения только в коммутационных помехах...
пмсм, кругом
враги(зачеркнуто)
интеграторы вольт секунд, даже у Трибуна с Гиратором на нелинейной индуктивности интегратора работаюшчие, токмо они неочевидным образом спрятаны на первый взгляд.
Вход
Регистрация
FAQ
) .
, Andr. 
таак 
